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N O D H I O E A S M I O U E N L O A N G A D F J G I O J E R U I N K O P J E W L S P N Z A D F T O I E O H O I O O A N G A D F J G I O J E R U I N K O P O A N G A D F J G I O J E RO I E U G I A F E D O N G I U A M U H I O G D N O I E R N G M D S A U K Z Q I N K J S L O G D W O I A D U I G I R Z H I O G D N O I E R N G M D S A U K N M H I O G D N O I E R N GH B N Z W E D C V B N H Z U I O P L K U H G F T S A C V B O F E T Z H N A X C F T J K J Z M H Z D H N B P D R D D L R A E F B A F V N K F N K R E W S P D L R N E F B A F V N K F NU D M P B D B H M G R X B D P B D L D B E U R L F V N K F N K R E W S P L O C Y Q D M F E F B S A T B G P D B D D L R B E Z B A F V R K F N K R E W S P Z L R B E O B A F V N K F NA A T R U R O L L I E R E N D N H I F G D N E S E R N G M J B N D S A U K Z Q I N K J S L W O I E P N N B A U A H I O G D N P I E R N G M D S A U K Z Q H I O G D N W I E R N G M DA M O E H E N Z W E D C V B N H Z U I O P L A H F T S A C V B O F E T Z H N A X C F T F T J K J Z M H Z D 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2
2524
Antriebssysteme der ZukunftMotor-, Getriebe- und Dämpfersysteme für Downspeeding, Downsizing und Zylinderabschaltung
Dr.-Ing. Hartmut Faust
G D I N G RR E EE OOO VV U S B H K U H G F T S A C V B O FM N V C SSSSSS EEEEE YYYYY LLL II OOOOOO M N N D L N C A W Z Y K F E Q L OC W Q YYYYYY J A O B R I NNNN E G N W L N C A W Z Y K F E D LU N OO PPP L M Q A Y RR NNNNN L B H G R V L G R A K G E C R ZD E GGGGGG B E Q P M N Y CCC B Q R Y A Z T E F N A X J R E NC VV BBB N H Z U I O N EEEEEE S R E W C L V V V H N V U A H KU ZZZZ T R E W Q H G O PP LLL H L N F X T J G L D Q F H S VO KKKKKK H E S C B U P G F DDDDD L E Z Y L I N D E R A B S C HN JJJJJ I O P S D C V P S KKK O I W L N C A P Z Y K F E H LZ TTTT R E W Q L K J V F EEEEEE W C K U H G F T S A C V B W FE SSS Y W A T P H C J H GGGG F D L G E N D R R T B O Y I XK NNN I J U H B Z G C E QQQQQ A Y U P P L U Y G S G E B N RO AAAA D G J L Y C B G VV T F C W C V T E E N M Z G O G AW QQQQ E T U O M B C B MM WWWW RRR Z F D S A M O B V C X Y U LI ZZZZZ R W O U Z T W C Y N VVVV X A Y W S X Z E C R F V N GG HHHHH J K L P O I U W H N EEEE DD F C R D X V S N W A S G EG FFFF D S A Y V N P U Z T RRRR EEEE RRRR Z I P V O N M I Q W U RR DD CCC K I O P M N P I Z R WW VVVV X AA DDD G B L K H E S Y SD S QQQQQQ O M G D N V N E S W L EEEE DDDDDD KKKKK UUUU NNN W P O N C A L VG D III N G R E X O V U S G R R E W Q YYYYY XXXX CCCC V B N M I QM N V CCCC S E Y L J O M N Y A R W Q S C G ZZ NNNNNN J I M N SC W Q YYYYYY J A O B R J N E W C W L N C X W Z YY KKKKK F E D IO B N J OOOO R O I D F N G K L D F M G O I Z P MM FFFFF DDDDDD R NG I U A RRRRR NN H I O G D N O I E R N G M G S A U K Z QQQQQQ IR E B D P BBBBBB D L R B E F B A F V N K F N K R E W S P LLLG I U A R NN HHHH I O G D N O I E R N G M D S A G K Z QQQQQQ ID S Q O M G DDDD NNNN V U S G R V L G R V K G E C L Z EEEEEE MMM SR I B D P B D LLLL RRRR B E F B A F V N K F N K R EE WWWWWW SS P LZ T R E W Q L K JJJ HHHHH G F DD SS A M M B V C X YYYYY MMMMM L M O KP Q A C E Z R W D XX AAAAAA YYYY HHHHH BBBBB MMMMMM WWWWW RRRR ZZZ IIII RRRRRR FFFFF V E G B Z HK N I J U H B Z G V T FF C R D X E S N W A S R E C V F
26 272Antriebssysteme
Einleitung
Um die verkehrsbedingten CO2-Emissionen
zu reduzieren, sind neben der Hybridisierung
des Antriebsstrangs, die insbesondere im
Stadtverkehr vorteilhaft ist, Anstrengungen
zur Verbesserung des Nutzungswirkungs-
grades konventioneller Antriebsstränge nötig.
Hierbei sind zunächst Maßnahmen zur
direkten Reduzierung von Reibungsverlus-
ten in den Systemen Verbrennungsmotor,
Getriebe und Fahrwerk gefragt. Dies sind
beispielsweise reibungsoptimierte Lagerun-
gen und Dichtungen sowie reibbeiwertmin-
dernde Beschichtungen.
Weiterhin sind die Schlupfverluste in den
Anfahrelementen zu verringern. Hier sind
hydrodynamische Drehmomentwandler mit
Überbrückungskupplungen zu nennen, die
mit Hilfe optimierter Dämpfer bereits bei sehr
niedrigen Motordrehzahlen überbrückt wer-
den. Auch neue Doppelkupplungssysteme
mit verringerten Schleppverlusten der passi-
ven Kupplung in nasslaufender oder noch
besser mit trockenlaufender Ausführung leis-
ten hierzu Beiträge.
In diesem Beitrag wird außerdem über
Verbesserungen im Gesamtsystem berich-
tet, indem durch Maßnahmen auf der Ge-
triebeseite der Wirkungsgrad des Verbren-
nungsmotors erhöht wird. Dies sind zum
Beispiel Getriebe mit vergrößerter Überset-
zungsspreizung, die zu verringerten Motor-
drehzahlen auch bei höheren Fahrge-
schwindigkeiten führen [1]. Optimierte
Dämpfersysteme dienen dazu, die Torsi-
onsschwingungsanregungen, die die zykli-
sche Verbrennung im Motor in den gesam-
ten Triebstrang einbringt, noch besser zu
reduzieren bzw. zu isolieren, und dadurch
das verbrauchsmindernde Downspeeding
der Antriebe zu unterstützen.
Mit weiterentwickelten Dämpfersystemen
werden gleichzeitig Downsizingkonzepte
mit verringerter Zylinderzahl und damit ver-
ringerter innerer Motorreibung bei massiv
erhöhter Drehschwingungsanregung er-
möglicht. Abschließend wird eine rollieren-
de Zylinderabschaltung vorgestellt, die den
Betrieb von Dreizylindermotoren im 1,5-Zy-
linderbetrieb ermöglicht. Es wird ausführlich
dargestellt, mit welchen Maßnahmen sich
dabei das Auftreten von zu starken Dreh-
schwingungen im gesamten Antriebsstrang
verhindern lässt.
Verbrauchsminderung durch Maßnahmen im Getriebe
Eine Analyse der Energieverluste in der
Kette vom Kraftstoff bis zur Leistung am
Rad zeigt zwar, dass der größte Teil
der Energieverluste bei der Umwandlung
von im Kraftstoff gebundener chemi-
scher Energie in mechanische Leistung
an der Kurbelwelle entsteht. Ursachen
sind die großen
t h e r m o d y n a m i -
schen und Rei-
bungsverluste in
der Verbrennungs-
kraftmaschine.
Demgegenüber
liegen die Wirkungs-
grade in der Kraft-
übertragung je
nach Getriebesys-
tem und Betriebs-
zustand bei mehr
als 90 %. Dennoch
sind auch Anstren-
gungen zur Redu-
zierung dieser eher
geringen Verlust-
anteile wertvoll,
weil bei diesen Optimierungen teilweise
geringere Mehrkosten bezogen auf den
Effi zienzgewinn entstehen. Aufgrund ge-
setzgeberischer Regelungen, die bei-
spielsweise in der EU ab 2020/2021 ober-
halb einer CO2-Emissionsgrenze von 95 g/km
gestufte Strafzahlungen von bis zu 95 Euro
pro g CO2/km Überschreitung vorsehen, sind
nun klare Zielwerte bezüglich des akzepta-
blen Mehraufwandes für Effi zienzsteigerun-
gen ableitbar.
In den Beiträgen des 10. Schaeffl er Kol-
loquiums 2014 werden viele Lösungen zur
Verringerung der CO2-Emissionen im Detail
vorgestellt. Einen Überblick über das Pro-
duktportfolio gibt Bild 1.
In Planetenautomatgetrieben werden
zunehmend Gleitlagerungen durch Wälzla-
gerungen ersetzt. Dabei kommen sehr
häufi g Nadellager zum Einsatz, die im Falle
der Planetenradlagerung einer Zentripetal-
beschleunigung ausgesetzt sind. In den
neuesten Neungang-Automatgetrieben,
sowohl für Längs- als auch für Front-Quer-
Anordnung, mussten hier Werte bis zu
7.200 g berücksichtigt und durch entspre-
chende Gestaltung ertragbar gemacht
werden (Bild 2).
AT CVTDCTMT
Bild 1 Produktportfolio-Beispiele aus dem Unternehmensbereich Getriebesysteme von Schaeffl er zur
Verringerung von Verlusten und zur Optimierung von Komfort und NVH-Verhalten
max.
3.500 g
max.
4.700 g
max.
6.000 g
max.
7.200 g
6-Gang 9-Gang
Ze
ntr
ipe
tal-
be
sc
hle
un
igu
ng
en
Bild 2 Zentripetalbeschleunigungswerte in der Planetenlagerung von
Automatgetrieben und neuartige Axialnadellagerung für Planeten mit
hoher Relativdrehzahl
28 292Antriebssysteme
Beim CVT werden die Vorteile der LuK-Kette
mit reibungsarmen Wiegegelenken im Ver-
gleich zu anderen CVT-Umschlingungsmitteln
[2, 3] mit Kraftstoffverbrauchsvorteilen bis zu
4 % zunehmend im Markt realisiert. Ausge-
hend von den Hochdrehmomentanwendun-
gen mit 400 Nm kommen inzwischen auch
Ketten mit kleineren Teilungslängen zum Ein-
satz. Neben den in Großserie produzierten
Kettentypen 08 und 07 werden kleinere
Typen 06 und 05 für die Nutzung der Robust-
heits- und Effi zienzvorteile auch im unteren
Drehmoment- und Fahrzeugklassenbereich
entwickelt.
Anfahrelemente
Unter der Schaeffl er-Marke LuK wird ein
breites Portfolio an Anfahrelementen produ-
ziert, von der Trockenkupplung für Hand-
schaltgetriebe über Drehmomentwandler
bis hin zu Doppelkupplungen in trocken-
und nasslaufender Ausführung.
Hydrodynamische Drehmomentwandler
Für Automatgetriebe werden hydrodynami-
sche Drehmomentwandler geliefert, bei de-
nen neben der Optimierung des hydrodyna-
mischen Kreises für geringe Verluste auch im
offenen Wandlerbetrieb folgende Entwick-
lungsschwerpunkte berücksichtigt sind:
– leistungsfähige Torsionsdämpfer ein-
schließlich im Öl laufender Fliehkraftpendel
zur Ermöglichung früher Überbrückung
bereits bei niedrigen Motordrehzahlen und
– die Verringerung der zu beschleunigen-
den Drehmassen.
Große Fortschritte werden erzielt mit der In-
novation in Form des iTC (integrierter Dreh-
momentwandler), bei dem als Neuheit die
Überbrückungskupplung in das Turbinen-
rad integriert wird [4] (Bild 3).
Doppelkupplungssysteme und deren Aktuatorik
Für die immer größere Marktbedeutung erlan-
genden Doppelkupplungsgetriebe [5, 6] liefert
die Schaeffl er-Marke LuK seit Ende 2007
trockene Doppelkupplungssysteme. Diese
haben gegenüber nassen Doppelkupplungen
den Vorteil, keine fl uidbedingten Schleppver-
luste in der jeweils offenen Kupplung zu verur-
sachen. Damit sind etwa 2 % Verbrauchs-
und CO2-Emissionsvorteile im NEFZ (Neuer
Europäischer Fahrzyklus) verbunden. Inzwi-
schen werden trockene Doppelkupplungen
an fünf internationale OEMs und Getriebeher-
steller in Großserie geliefert, auch für hybridi-
sierte Versionen (Bild 4).
Das Anwendungsspektrum der trocken-
laufenden Doppelkupplung umfasst derzeit
Motordrehmomente bis circa 250 Nm. Die
aktuelle Entwicklung zielt insbesondere da-
rauf, die Komforteigenschaften weiter zu
optimieren, um die steigenden Ansprüche
und weit gespreizten Nutzungsprofi le – auch
in Verbindung mit hybridisierten Antriebs-
strängen – zu bedienen.
Nachdem Schaeffl er bereits an den ersten
Grundlagenentwicklungen von nasslaufen-
den Lamellenkupplungen im 300-Nm-Bereich
beteiligt war, wurde 2013 die Serienfertigung
der ersten nasslaufenden Doppelkupplungen
der Schaeffl er-Marke LuK gestartet, rechts
in Bild 4.
In vielen Fällen liefert LuK nicht nur die Doppel-
kupplung, sondern das System einschließlich
der hilfsenergieoptimierten Kupplungsaktuie-
rung. So folgt der Hebelaktor dem Power-on-
Demand-Prinzip, weshalb die Aktuierung mit
kleinen bürstenlosen Gleichstrommotoren
(BLCD) erfolgen kann und die elektrische Leis-
tungsaufnahme im praxisnahen Fahrbetrieb
einschließlich elektromechanischer Gangbetä-
tigung unter 20 W beträgt [7].
Darüber hinaus ist ein neuer elektrisch
betriebener hydrostatischer Kupplungs-
aktuator (HCA, Hydrostatic Clutch Actua-
tor) in Serie gegangen. Der HCA wurde
zur Betätigung sowohl der trockenen als
auch der nasslaufenden Doppelkupplun-
gen in Verbindung mit Einrücklagern mo-
dular entwickelt.
Gleichzeitig begann die Serienfertigung
eines neuartigen Schaltaktuators, der das
Active-Interlock-Konzept nutzt, um mit Hilfe
von zwei E-Motoren alle Gänge des hybridi-
sierten Doppelkupplungsgetriebes zu betä-
tigen. Auch dieser Aktuator wurde dahinge-
hend modular entwickelt, dass er sowohl im
trockenen als auch im nassen Doppelkupp-
lungsgetriebe Einsatz findet, links und
rechts in Bild 4.
Lieferumfang Schaeffler
180 Nm „trocken“ 370 Nm „nass“
Bild 4 Trocken- und nasslaufende Doppelkupplungssysteme einschließlich elektrisch betriebener
Kupplungs- und Getriebeaktuatoren von Schaeffl er für Hybridgetriebe
Überbrückungskupplung
in Turbine integriert
Bild 3 Neuartiger iTC mit Integration der LockUp-Kupplung in das Turbinenrad
30 312Antriebssysteme
Dämpfersysteme zur Torsionsschwingungs-isolation
Die Trends in der Motorenentwicklung stel-
len hohe Anforderungen an die Dämpfer-
systeme:
– Downsizing zur Verringerung der inne-
ren Motorverluste mit der Folge höherer
Drehschwingungsanregungen durch
geringere Zylinderzahlen mit gleichzeitig
niedrigeren Anregungsfrequenzen;
– höhere Aufl adung mit entsprechender
Drehmomentsteigerung und höheren
Spitzendrücken, was zu erhöhten An-
regungsamplituden führt;
– Downspeeding mit hohen Momenten
bereits bei sehr niedrigen Drehzahlen
durch weiter optimierte Aufl adungskon-
zepte, was zu nochmals niedrigeren An-
regungsfrequenzen bei gleichzeitig sehr
hohen Amplituden führt.
l u n g s g e t r i e b e
(DCT) genutzt. Bei
trockenen Doppel-
kupp lungssyste-
men ist der Einsatz
bisher nicht not-
wendig, weil allein
aufgrund der erfor-
derlichen thermi-
schen Massen der
Druckplatten eine
hinreichende Iso-
lation der Dreh-
schwingungen mit
dem konventionel-
len Zweimassen-
schwungrad er-
reicht wird. Es ist
gelungen, das Flieh-
kraftpendel auch
im Dämpfer von
Drehmomentwand-
lern (AT) anzuwen-
den (Bild 6).
Bei der Anwen-
dung im Drehmo-
mentwandler war
zu berücksichtigen,
dass das Flieh-
kraftpendel hier im
Öl liegt, so dass
entsprechende Anpassungen der Kennli-
niencharakteristik durch Simulationen
und Messungen am Komponentenprüf-
stand und im Fahrzeug zu erarbeiten wa-
ren, um zu einem optimalen Ergebnis im
Betrieb zu kommen. Durch Einsatz des
Fliehkraftpendels kann zum einen die
Überbrückungskupplung früher geschlos-
sen werden – das ist bis zu Drehzahlen
unter 1.000 min-1 möglich – und zum an-
deren auf verlustbehafteten akustischen
Mikroschlupf verzichtet werden. Neben
der Verbrauchseinsparung wurde da-
durch auch eine stärkere Anbindung im
gesamten Triebstrang mit besserem Dy-
namikempfi nden erreicht.
Dämpfersysteme für Zylinderabschaltung
Zur Verringerung von Kraftstoffverbrauch
und CO2-Emissionen wird zunehmend die
Abschaltung einiger Zylinder der Verbren-
nungsmotoren im Teillastbetrieb eingeführt.
Dies führt zu der Anforderung an das
Dämpfersystem, sowohl den Motorvoll- als
auch den Teilbetrieb mit guter NVH-Qualität
zu ermöglichen. Noch am einfachsten zu
beherrschen ist der V8-Motor im Vierzylin-
der-Betrieb. Hier kann je nach Anwendung
der konventionelle Dämpfer auf den Vollmo-
torbetrieb und das zusätzliche Fliehkraft-
pendel allein auf den Zylinderabschaltbe-
Die Entwicklungshistorie der Dämpfersyste-
me umfasst den Übergang von der torsi-
onsgedämpften Kupplungsscheibe über
das Zweimassenschwungrad mit extrem
tief abgestimmter erster Eigenfrequenz und
entsprechender Isolation aller höheren An-
regungsfrequenzen bis zur Einführung des
Fliehkaftpendels (Bild 5).
Das Fliehkraftpendel stellt einen
Schwingungstilger dar, dessen Frequenz
der Motordrehzahl aufgrund der Fliehkraft-
wirkung exakt nachgeführt wird, so dass
für alle Drehzahlen entsprechend der
Hauptmotorordnung der Tilgereffekt ge-
nutzt wird. Aufgrund der Positionierung
des Fliehkraftpendels (FKP oder CPA,
Centrifugal Pendulum Absorber) auf der
Sekundärseite des Zweimassenschwung-
rades (ZMS) konnte hier mit kleinem Mas-
seneinsatz eine große Wirkung zur weite-
ren Reduzierung der bereits durch das
ZMS isolierten Motoranregung am Getrie-
beeingang erreicht werden.
Dies wird sowohl für Handschalt-
getriebe (MT) als auch für Doppelkupp-
1985
2008
Down-
speeding
weniger
Zylinder größerere
Sensitivität
Volllast-
kennlinie
Sek.Getriebe
Prim. Fahrzeug
Zweimassen-
schwungrad
Torsions-
dämpfer
300
100
0
4.0001.0004.0001.000
1990
2014
Drehzahl in min-1
Mo
me
nt
in N
m
300
100
0
Mo
me
nt
in N
m
Drehzahl in min-1
ZMS +
Fliehkraft-
pendel
Bild 5 Entwicklungshistorie der Dämpfersysteme
FKP in ZMS
für MT & DCT
Fliehkraft-
pendel
FKP in Wandler
für AT
MT DCT AT
Standard
mit FKP
1.000 1.500 2.000
40
20
0
Dre
hza
hl-
Am
plitu
de
in
min
-1
Drehzahl in min-1
1.000 1.500 2.000
40
20
01.000 1.500 2.000
40
20
0
Bild 6 Anwendung und Wirkung des Fliehkraftpendels im Zweimassen-
schwungrad für Handschalt- und Doppelkupplungsgetriebe sowie
im Drehmomentwandler
32 332Antriebssysteme
trieb ausgelegt werden, so dass in beiden
Fällen ein gutes Drehschwingungsverhalten
dargestellt werden kann. Bei einem Vierzy-
lindermotor mit Zylinderabschaltung der
beiden mittleren Zylinder konnte aufgrund
des eingeschränkten Drehmomentberei-
ches für den Zweizylinder-Betrieb bereits
durch Optimierung einer zweistufi gen Kenn-
linie des Zweimassenschwungrades eine
adäquate Dämpferlösung realisiert werden.
Neue Anwendungen mit sehr hohen Nenn-
momenten sowohl in V8- als auch in Vierzylin-
dermotoren stellen jedoch erhöhte Anforderun-
gen sowohl für den Voll- als auch für den
Teilmotorbetrieb. Hier wird an Lösungen gear-
beitet, die sogar zwei verschiedene Fliehkraft-
pendelsysteme enthalten, um beide Betriebs-
arten unabhängiger voneinander optimieren zu
können (Bild 7). Dabei wird ein Pendelpaar auf
den Voll- und eines auf den Teilmotorbetrieb mit
halbierter Haupterregerordnung abgestimmt.
Neuartige rollierende Zylinderabschaltung für den „1,5-Zylindermotor“
Soll auch beim Dreizylindermotor eine weitere
CO2-Einsparung durch Zylinderabschaltung
erreicht werden, stellt sich die Frage, ob dies
durch einfache statische Abschaltung eines
Zylinders erreicht
werden kann. Die Si-
mulation der Dreh-
schwingungen zeigt
jedoch große Anre-
gungsamplituden
auf (Bild 8).
Die Ordnungs-
analyse zeigt darüber
hinaus, dass die An-
regung hauptsäch-
lich von einer sehr
niedrigen 0,5ten
Grundordnung ge-
prägt ist (Bild 9).
Diese ist mit heutigen
Dämpferkonzepten
kaum auf ein für den
Triebstrang akzepta-
bles Torsionsschwin-
gungsniveau zu be-
kommen.
Weiterführende
Überlegungen zu
den physikalischen
und mathemati-
schen Hintergrün-
den der Entstehung
der Erregerordnun-
gen münden in den
Vorschlag, beim
Dreizylindermotor
eine rollierende Zy-
linderabschaltung
d u r c h z u f ü h r e n ,
was letztlich einen
„1,5-Zy l inder-Be-
trieb“ nach sich
zieht (Bild 10). Der
G r u n d g e d a n k e
hierbei ist, dass
sich bei einem alternierenden Wechsel von
aktivem und nicht aktivem Zylinder das Zeit-
signal der Anregung bereits nach zwei
durchlaufenen Zylinderarbeitsspielen perio-
disch wiederholt. Das Frequenzspektrum
der Anregung wird damit bestimmt aus ei-
ner Grundfrequenz, die sich aus dem Kehr-
wert der Zeitdauer für nur zwei aufeinander-
folgende Zylinderarbeitsspiele ergibt, und
deren höheren Harmonischen. Die periodi-
sche Wiederholung fällt bereits nach 2/3
einer Nockenwellenumdrehung an und
nicht erst nach einer kompletten Umdre-
hung der Nockenwelle, wie es beim stati-
schen Abschalten eines festen Zylinders
der Fall wäre.
0
40
80
120
160
200
Am
piltu
de
in
min
-1
Am
piltu
de
in
min
-1
800 1.200 1.600 2.000 2.400 2.800 3.200 3.600 4.000
Fahrbereich CDA 2/3Motor
Getriebe
ZMS, DCT, ohne FKP
CDA 2/3
Fahrbereich CDA 2/3
CDA 2/3
Dreizylinder
0
40
80
120
160
200
Drehzahl in min-1
Bild 8 Drehschwingungsanregung bei konventioneller statischer Zylinderdeakti-
vierung mit zwei aktiven von drei Zylindern (Cylinder Deactivation, CDA 2/3)
FKP für
8- und 4-Zylinderbetrieb
FKP für
4-Zylinderbetrieb
4-Zylinder-FKP
8-Zylinder-FKP
Bild 7 Fliehkraftpendel-Kombination mit zwei
verschiedenen Abstimmungen für den
Vollmotorbetrieb und für den Zylinderab-
schaltbetrieb
0
40
80
120
160
200
800 1.200 1.600 2.000 2.400 2.800 3.200 3.600 4.000
Fahrbereich CDA 2/3Motor
Getriebe
ZMS, DCT, ohne FKP
CDA 2/3
Fahrbereich CDA 2/3
0
40
80
120
160
200
0,5. Ordnung 1,0. Ordnung
1,5. Ordnung 2,0. Ordnung
Am
piltu
de
in
min
-1
Am
piltu
de
in
min
-1
Drehzahl in min-1
Bild 9 Ordnungsanalyse bei konventioneller statischer Zylinderdeaktivie-
rung CDA 2/3
Statische Zylinder-
abschaltung CDA 2/3
Rollierende Zylinder-
abschaltung RCD 1.5
Vollmotorbetrieb R3
TRCD
I II III IIIIII II I III
TR3
TCDA
fR3 = 1/TR3 ~ 1,5. Ordnung
fCDA = 1/TCDA ~ 0,5. Ordnung
fRCD = 1/TRCD ~ 0,75. Ordnung
Bild 10 Prinzip der rollierenden Zylinderabschaltung „RCD 1.5“ mit 1,5 aktiven von drei Zylindern
34 352Antriebssysteme
Die Grundfrequenz
der Anregungs-
funktion ist 3/2 bzw.
das 1,5-fache der
Nockenwellendreh-
zahl und damit die
0,75te Ordnung der
Kurbelwellendreh-
frequenz (Bild 11).
Es ist plausibel,
dass der alternie-
rende Betrieb von
aktiven und nicht
aktiven Zylindern
beim Dreizylinder-
motor einen 1,5-Zy-
linderbetrieb ergibt,
der beim Viertakt-
arbeitsprinzip eine
0,75te Grundord-
nung erzeugt.
Die hier vorge-
schlagene rollierende Zylinderabschaltung
„RCD 1.5“ (Rolling Cylinder Deactivation) mit
1,5 rollierend aktiven von drei Zylindern bie-
tet damit im Vergleich zur statischen Zylin-
derdeaktivierung mit zwei festen aktiven
von drei Zylindern (CDA 2/3) folgende Ba-
sisvorteile:
– Grundanregungsfrequenz 0,75ter Ord-
nung anstelle praktisch nicht beherrschba-
rer niederfrequenter 0,5ter Ordnung, alle
Anregungsfrequenzen liegen um 50 % hö-
her – das Hauptziel dieser Entwicklung;
– nochmals höhere Verbrauchseinspa-
rung durch 1,5 anstelle von zwei aktiven
Zylindern.
Als Ergebnis weiterer Untersuchungen kön-
nen darüber hinaus folgende zusätzliche
Vorteile im Vergleich zu einer statischen
Zylinderabschaltung angegeben werden:
– Kein Ölansaugen durch Unterdruck, weil
jeder deaktivierte Zylinder bei der nächs-
ten Nockenwellenumdrehung wieder ak-
tiv befeuert ist und damit nicht über einen
längeren Zeitraum hinweg Unterdruck-
phasen im Zylinder herrschen.
– Dadurch auch kein Auskühlen der de-
aktivierten Zylinder, womit eine Verrin-
gerung der thermisch bedingten Zylin-
derverzüge im Abschaltbetrieb erreicht
wird.
– Da es bei dem RCD 1.5-Konzept kei-
nen längerfristig deaktivierten Zylinder
gibt, sind weniger Warmlaufmaß-
nahmen als beim Konzept der stati-
schen Zylinderabschaltung nötig. Es
kann daher bereits ab Kaltstart mit
RCD 1.5-Funktionalität gefahren wer-
den, was eine weitere Verbesserung
des Kraftstoffverbrauchs im Vergleich
zur statischen Zylinderdeaktivierung
nach sich zieht.
Optimierung der Zylinderfüllung im Abschaltbetrieb
Es stellt sich nun die Frage, wie und mit wel-
chen Füllungen die deaktivierten Zylinder
betrieben werden sollten. Bei heutigen
Zylinderabschaltungen wird üblicherweise
Frischluft im deaktivierten Zylinder einge-
schlossen, verdichtet und ohne Verbren-
nung passiv expandiert. Grundsätzlich ste-
hen aber auch die Varianten „Abgas im
Zylinder“ oder „fast kein Gas im Zylinder“ zu
belassen zur Diskussion. Ein deaktivierter
Zylinder verdichtet und expandiert während
einer Nockenwellenumdrehung zweimal
ohne Zündung und Verbrennung, während
ein aktiver Zylinder im Viertakt-Betrieb nur
eine Verdichtung und Expansion hat und
die zweite Hälfte einer Nockenwellenum-
drehung für den Gaswechsel verwendet
wird. Die aus einem deaktivierten Zylinder
kommende Anregung erfolgt somit zweimal
pro Nockenwellenumdrehung, die eines ak-
tiven Zylinders nur einmal.
Werden die drei Varianten der mögli-
chen Zylinderfüllung betrachtet, dann ergibt
sich für RCD 1.5 folgendes Ergebnis:
– Variante 1, Abgas im Zylinder belassen:
Hierbei treten entsprechend dem Rest-
gasdruck vergleichsweise hohe Ar-
beitsdrücke auf, was nachteilig für
die thermodynamischen Prozess- und
Reibungsverluste ist. Außerdem ist
die Drehschwingungsanregung in der
0,75ten Ordnung aufgrund der großen
anregenden Zylinderdrücke nicht ak-
zeptabel.
– Variante 2, Frischluft im Zylinder:
Nachteilig sind hierbei die Verluste auf-
grund der Arbeitsdrücke. Außerdem
wird hierbei die 0,75te Grundordnung
immer noch anteilig durch die zusätzli-
che zweite „Dummy“-Verdichtung in
nichtsynchroner Phasenlage zu der
ausgefallenen Zündung angeregt.
– Variante 3, fast kein Gas im Zylinder:
Nach dem Ausschieben des letzten Ver-
brennungsgases des vorherigen Taktes
bleiben die Ein- und Auslassventile ge-
schlossen, so dass zweimal gegen Un-
terdruck angesaugt und anschließend
unter Zurückgewinnung eines Großteils
der Druckenergie verdichtet wird. Beim
übernächsten Kolben-OT werden dann
die Einlassventile wieder geöffnet, so
dass wieder normal angesaugt, verdich-
tet, gezündet und gearbeitet wird.
0
40
80
120
160
200
800 1.200 1.600 2.000 2.400 2.800 3.200 3.600 4.000
Fahrbereich RCD 1.5Motor
Getriebe
ZMS, DCT, ohne FKP
RCD 1.5
Fahrbereich RCD 1.5
0
40
80
120
160
200
0,75. Ordnung
2,25. Ordnung
1,5. Ordnung
3,0. Ordnung
Am
piltu
de
in
min
-1
Am
piltu
de
in
min
-1
Drehzahl in min-1
Bild 11 Ordnungsanalyse bei RCD 1.5-Betrieb mit 0,75. Grundordnung ohne
Fliehkraftpendel
Zylinder I
Zylinder II
Zylinder III
Ansaugen
Kompression
~ Zündung & Expansion
Ausschieben
RCD abwärts (Saugen)
RCD aufwärts (Kompression)
Phasen Zylinder IDre
hm
om
en
t
in N
m
Dre
hm
om
en
t
in N
m
Winkel in °KW
0° 360° 720° 1.080° 1.440° 1.800° 2.160° 2.520°
Nicht
zündende
Zylinder
Zündende
Zylinder
Bild 12 Entstehung hoher Wechselmomente beim Zylinderabschaltbetrieb des Dreizylindermotors bei
der Variante mit vergleichsweise hohem Abgasdruck im Zylinder
36 372Antriebssysteme
Die Simulation der Drehschwingungsanre-
gung aufgrund der Zylinderdruckverläufe
zeigt keine störende niederfrequente 0,5te
Ordnung, sondern die niedrigste auftreten-
de Ordnung ist wie erwartet die 0,75te. Die
Anregungsamplitude ist kleiner als bei den
ersten beiden Varianten der Zylinderfüllung
und ergibt sich im Wesentlichen aus der
fehlenden Zündung und zusätzlichen klei-
neren Anteilen aus den Dummytakten mit
Ansaugen gegen Unterdruck und anschlie-
ßender Rückverdichtung. Vorteilhaft ist,
dass mit vergleichsweise geringen Drücken
gearbeitet wird, so dass die Reibungsver-
luste in den deaktivierten Zylindern klein
sind und somit eine große Kraftstoffver-
brauchseinsparung erreicht wird. Da bei der
nächsten Nockenwellenumdrehung der de-
aktivierte Zylinder wieder normal befeuert
wird, tritt trotz der Unterdruckphasen kein
Ölansaugen auf.
Umsetzung des RCD-Konzeptes für verschiedene Zylinderzahlen
Als Ergebnis bleibt festzuhalten, dass mit
dem Konzept der RCD 1.5 in Verbindung
mit nahezu keiner Zylinderfüllung die besten
Ergebnisse erzielt werden, sowohl bezüg-
lich der Verbrauchseinsparung, als auch
hinsichtlich der Drehschwingungsanre-
gung. Praktisch wird hier mit einem Dreizy-
lindermotor ein 1,5-Zylinder-Betrieb reali-
siert. Die Abläufe der einzelnen Takte und
die darin enthaltenen RCD-Hübe sind in
Bild 13 dargestellt.
Gemäß derselben Prinzipien kann ein
Fünfzylindermotor als RCD 2.5 im Zylinder-
abschaltbetrieb effektiv als 2,5-Zylindermo-
tor betrieben werden. Die Grundanregung
erfolgt dann in einer 1,25ten Ordnung, die
mittels entsprechender Dämpferkonzepte
beherrschbar ist.
Auch bei Motoren mit gerader Zylinder-
anzahl kann die rollierende Zylinderab-
schaltung umgesetzt werden. Damit kann
beispielsweise ein Vierzylindermotor je
nach Leistungsanforderung wahlweise als
RCD 1.33 oder als RCD 2.66 neben der
normalen statischen Zylinderabschaltung
CDA 2/4 betrieben werden. Wegen der
Grundperiodendauer gemäß der Abfolge
von drei der vier Zylinder bis zur periodi-
schen Wiederholung der Folge tritt aller-
dings in den beiden ersten Fällen eine
schwer beherrschbare 0,66te Grundord-
nung auf.
Die für den RCD-Betrieb erforderliche Ven-
tilansteuerung, das heißt die Deaktivierung
von Ein- und Auslassventilen des jeweils
abzuschaltenden Zylinders für eine Nocken-
wellenumdrehung, kann völlig variabel mit
dem Schaeffl er UniAir-System zur elektro-
hydraulischen Ventilbetätigung realisiert
werden [8].
Grundsätzlich ist die Deaktivierung der
Ein- und Auslassventile auch mit Um-
schaltmechanismen möglich [9]. Hierzu
zählen schaltbare Tassenstößel, Schlepp-
hebel und Abstützelemente, mit Ein-
schränkungen auch das Prinzip der No-
ckenverschiebung. Derartige Elemente
fi nden heute bereits Verwendung für Ven-
tilumschaltungen und sind in der Lage,
innerhalb von Teilen einer Nockenwellen-
umdrehung umzuschalten. Für den Ein-
satz mit RCD 1.5 sind diese im Hinblick
auf eine wesentlich größere Schaltzyklen-
anzahl weiterzuentwickeln, weil hier nach
jeweils einer Nockenwellenumdrehung
eine Umschaltung erfolgen muss.
Torsionsschwingungs-dämpferentwicklung für RCD 1.5
Die beim RCD 1.5-Betrieb in Erscheinung
tretende 0,75te Grundordnung stellt hohe
Ansprüche an das Torsionsdämpfersys-
tem. Als Ergebnis der Optimierungen von
ZMS und einem auf die 0,75te Ordnung
ausgelegten Fliehkraftpendel zeigt Bild 14
eine konstruktive Lösung in Verbindung mit
trockenlaufender Doppelkupplung. Auf-
grund des Baulängenvorteils des Dreizylin-
dermotors gegenüber den in den gleichen
Fahrzeugen eingesetzten Vierzylindermo-
toren konnte hier eine Ausführung gewählt
werden, bei der der Bogenfederdämpfer
und die Fliehkraftpendelmassen axial hin-
tereinander und damit beide auf großen
wirksamen Radien angeordnet sind.
Ansaugen
Kompression
Zündung & Expansion
Ausschieben
3-Zylinder-Modus
I
II
III
1,5-Zylinder-Modus (RCD)
I
II
III
0° 240° 480° 720° 960° 1.200° 1.440° 1.680°
0° 240° 480° 720° 960° 1.200° 1.440° 1.680°
RCD abwärts (Saugen)
RCD aufwärts (Kompression)
Winkel in °KW
Winkel in °KW
Bild 13 Vergleich der Taktabläufe im Dreizylinder-Vollmotorbetrieb und im RCD 1.5-Betrieb
Bild 14 Konstruktion des ZMS mit Fliehkraftpendel für die 0,75te Ordnung für die rollierende Zylinderab-
schaltung RCD 1.5 des Dreizylindermotors
38 392Antriebssysteme
Die Ordnungs-
analyse als Ergeb-
nis der Simulation
zeigt, wie die ange-
regte 0,75te Ord-
nung durch das
entsprechend ab-
gestimmte Flieh-
kraftpendel auf sehr
niedrige Amplituden
am Getriebeein-
gang reduziert wird
(Bild 15).
Bild 16 zeigt den
Vergleich des Ver-
haltens für den
Dreizyl inder-Voll-
motorbetrieb unter
Volllast und im Zy-
l inderabschaltbe-
trieb nach dem
RCD 1.5-Prinzip bei dessen höchster Be-
triebslast, die mit 70 % des theoretisch ma-
ximal erzeugbaren Halbmotormomentes
angesetzt ist. Es ist ersichtlich, dass im
RCD 1.5-Betrieb unter diesen Bedingungen
am Getriebeeingang praktisch die gleiche
Drehzahlamplitude wie im Vollmotorbetrieb
auftritt. Mittel dazu ist das auf die hierbei
auftretende 0,75te
Ordnung optimierte
F l iehkraf tpende l
mit einer Masse
von insgesamt circa
1 kg.
Ergänzend wur-
de für ein Hand-
schaltgetriebe, bei
dem das sekundäre
Massenträgheits-
moment kleiner ist
als bei der trocke-
nen Doppelkupp-
lung mit ihrer hier
praktisch doppelt
genutzten thermi-
schen Masse, ein
um insgesamt circa
800 g vergrößertes
F l i ehk ra f tpende l
ausgelegt (Bild 17).
Damit wurde das Ziel
erreicht, einen Zylin-
derabschaltbetrieb
beim Dreizylinder-
motor mit akzeptab-
lem Drehschwin-
gungsverhalten im
Triebstrang sowohl
mit trockenlaufender
Doppelkupplung als
auch mit Hand-
schaltgetriebe zu
ermöglichen. Beim
RCD 1.5-Betrieb ge-
lingt dies mit prak-
tisch nur 1,5 aktiven
Zylindern zur Redu-
zierung von Ver-
brauch und CO2-
Emissionen.
Zusammenfassung
Dieser Beitrag zeigt Maßnahmen zur Verrin-
gerung des Kraftstoffverbrauchs und der
CO2-Emission im Kraftfahrzeug auf, soweit
sie vorrangig die Getriebesysteme betref-
fen:
– direkte Reibungsverminderung im Ge-
triebe durch optimierte Lagerungen;
– schleppmomentreduzierte nass- und
trockenlaufende Doppelkupplungen;
– Getriebekonzepte mit großer Spreizung
der Übersetzung;
– optimierte Dämpfertechnologie zur Re-
alisierung von Downsizing und Hoch-
aufladung sowie Downspeeding zur
Reduzierung der Verlustleistungen im
Verbrennungsmotor.
Diese Antriebstrends sind mit einer Er-
höhung der Drehschwingungsanregung
vom Verbrennungsmotor in den Triebstrang
verbunden. Abschließend wird ein neuer
Ansatz zur Realisierung einer rollierenden
Zylinderabschaltung RCD 1.5 für Dreizylin-
dermotoren zur Erreichung eines 1,5-Zylin-
der-Betriebes vorgestellt. Die wesentlichen
Merkmale sind:
– rollierende Zylinderabschaltung, um die
Grundfrequenz des Anregungsspekt-
rums von der 0,5ten bei statischer auf
die wesentlich besser beherrschbare
0,75te Ordnung bei rollierender Zylinder-
abschaltung anzuheben;
– optimierte Einstellung der Zylinderfül-
lung zur Verringerung der Anregungs-
amplitude.
Die daraus resultierende Drehschwin-
gungsanregung wird mit den von Schaeffl er
entwickelten innovativen Dämpfertechno-
logien beherrscht. Dies sind Zweimassen-
schwungrad mit optimierter Kennlinie,
Einsatz von Fliehkraftpendeln auf der Se-
kundärmasse des ZMS, abgestimmt auf
die hier auftretende 0,75te Haupterreger-
ordnung, und gegebenenfalls zusätzlich
gedämpfte Kupplungsscheibe. Analog
0
40
80
120
160
200
800 1.200 1.600 2.000 2.400 2.800 3.200 3.600 4.000
Fahrbereich RCD 1.5Motor
Getriebe
ZMS, DCT, FKP 0.75
RCD 1.5
Fahrbereich RCD 1.5
0
40
80
120
160
200
0,75. Ordnung
2,25. Ordnung
1,5. Ordnung
3,0. Ordnung
Am
piltu
de
in
min
-1
Am
piltu
de
in
min
-1
Drehzahl in min-1
Bild 15 Ordnungsanalyse des RCD 1.5-Betriebes mit Fliehkraftpendel
0
40
80
120
160
200
0
40
80
120
160
200
800 1.200 1.600 2.000 2.400 2.800 3.200 3.600 4.000
ZMS, DCT, FKP 0.75
RCD 1.5Fahrbereich RCD 1.5
Fahrbereich RCD 1.5
Motor
Getriebe
1,5-Zylinder
Dreizylinder
Am
piltu
de
in
min
-1
Am
piltu
de
in
min
-1
Drehzahl in min-1
Bild 16 Vergleich der Torsionsschwingungen im Triebstrang bei Dreizylinder-
Vollmotorbetrieb und bei rollierender Zylinderabschaltung im RCD
1.5-Betrieb mit trockenlaufender Doppelkupplung
0
40
80
120
160
200
0
40
80
120
160
200
800 1.200 1.600 2.000 2.400 2.800 3.200 3.600 4.000
ZMS, MT, FKP 0,75 (1,8 kg)
RCD 1.5Fahrbereich RCD 1.5
Fahrbereich RCD 1.5
Motor
Getriebe
1,5-Zylinder
Dreizylinder
Am
piltu
de
in
min
-1
Am
piltu
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Drehzahl in min-1
Bild 17 Vergleich der Torsionsschwingungen im Triebstrang bei Dreizylinder-
Vollmotorbetrieb und bei rollierender Zylinderabschaltung im RCD
1.5-Betrieb mit Einfachkupplung für Handschaltgetriebe mit
vergrößertem Fliehkraftpendel
40 412Antriebssysteme
kann ein für den Fünfzylindermotor vor-
teilhafter RCD 2.5-Betrieb dargestellt
werden.
Dieser Ansatz ist umsetzbar für Anwen-
dungen mit Handschaltgetriebe (MT), auto-
matisiertem Schaltgetriebe (AMT), Doppel-
kupplungsgetriebe (DCT) mit trockener oder
nasser Doppelkupplung und ebenfalls bei
Automatgetrieben in Planetenbauweise oder
CVT mit Wandler, deren Dämpfer zusätzlich
mit Fliehkraftpendeln ausgestattet sind.
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